xem bao bong da hom nay

  • Sự đóng góp
  • Thời gian cập nhật 17/10/2021
  • 3 readings
  • Rating 0
  • great
  • Step on

Giới thiệu về xem bao bong da hom nay

bong da viet nam moi nhat

Tóm tắt: Một tòa nhà cao tầng với khung lớn và hai tháp vượt quá giới hạn, với chiều cao kết cấu là 190,5 mét, chủ yếu sử dụng hệ thống kết cấu tường cắt. Các chức năng xây dựng toàn diện, điều kiện địa điểm, hạng mục công trình, loại cấu trúc và sự bất thường, v.v., đặt mục tiêu hiệu suất địa chấn là cấp C, áp dụng SATWE và YJK để phân tích tổng thể, và PUSH & EPDA và STRAT để trình diễn bổ sung phân tích nhựa đàn hồi. Kết quả phân tích cho thấy tất cả các chỉ tiêu đều đáp ứng các thông số kỹ thuật hiện tại, hệ thống kết cấu hợp lý, các biện pháp gia cố khả thi và đáp ứng các yêu cầu về mục tiêu công sự chống chấn.


Từ khóa: tháp đôi với khung gầm lớn; tòa nhà cao tầng vượt quá giới hạn, thiết kế dựa trên hiệu suất địa chấn; phân tích chất dẻo đàn hồi


Số phân loại thư viện Trung Quốc: TU973 Mã đánh dấu tài liệu: A Số bài viết: 2095-2945 (2018) 14-0093-03


Giới thiệu


Thiết kế địa chấn dựa trên hiệu suất là hướng phát triển của thiết kế địa chấn xây dựng. Bài báo sử dụng kỹ thuật thực tế như một trường hợp để thực hiện thiết kế dựa trên hiệu suất địa chấn, áp dụng nhiều phương pháp phân tích để phân tích và tính toán hệ thống kết cấu và các bộ phận, đồng thời đề xuất tăng cường biện pháp làm cho tòa nhà đạt tới "Động đất nhỏ không tồi, động đất vừa phải sửa được, động đất lớn không thể đổ."


1 Tổng quan dự án và các thông số thiết kế


Dự án tọa lạc tại quận Nam Hải, thành phố Phật Sơn, bao gồm 1 (45 tầng), 2 (44 tầng) và khối đế khung lớn (4 tầng), là công trình công cộng phục vụ mục đích công nghiệp và nhà ở hỗ trợ. nhà để xe ngầm và hai toà tháp.Các toà tháp đơn được bố trí đối xứng trên trục trung tâm của khối đế, có tổng diện tích xây dựng khoảng 168.000 m2, chiều cao của toà một và hai là 190,5m, khối đế là 21,6m.


Trong dự án này, cộng hoặc trừ 0 đến mái của bục là công sự chính (Loại B), và phần còn lại là công sự tiêu chuẩn (Loại C). Cường độ củng cố địa chấn là 7 độ, địa điểm cấp II, nhóm động đất thiết kế thứ nhất, giá trị gia tốc địa chấn là 0,1g, chu kỳ đặc trưng là 0,35 giây, tuổi thọ thiết kế là 50 năm, cấp độ an toàn là hai, hệ số quan trọng là 1,0 và nền là cấp MỘT. Áp lực gió cơ bản của tải trọng gió là 0,5 kN / m2, độ nhám mặt đất cấp B, hệ số hình vẽ là 1,4.


2 Hệ thống cấu trúc và lựa chọn cơ bản


Tỷ lệ chiều cao trên chiều rộng của tòa nhà là 6,4, kết hợp với mục đích chức năng của tòa nhà, hệ thống kết cấu tường chịu cắt bê tông cốt thép được lựa chọn. Phần khối đế là kết cấu khung và có kết cấu chuyển đổi có khung đỡ và kết cấu khung nhịp lớn cục bộ. Hệ thống dầm bê tông cốt thép được sử dụng cho sàn. Bố trí kết cấu điển hình được thể hiện trong Hình 1 và Hình 2. Lớp nhúng được tính toán được chọn làm mái của tầng hầm.


Đất đá móng của công trường phức tạp, không đồng đều, biến động lớn, qua phân tích bề dày đất của từng hố thăm dò, kết hợp với tải trọng lớn của cột tường siêu cao, hố quay được đúc bê tông. - Móng cọc tại chỗ được chọn và sử dụng đá phong hóa nhẹ (Frp = 15MPa) là lớp chịu lực cuối cọc.


Hình 2 Bố cục cấu trúc lớp tiêu chuẩn điển hình


3 Điều kiện chống tràn kết cấu và mục tiêu hoạt động địa chấn


Theo văn học[2]và[3]Theo quy định của pháp luật có liên quan, công trình này thuộc loại công trình có chiều cao vượt giới hạn (trên giới hạn chiều cao tầng B), có những bất thường như các tấm sàn không liên tục, kích thước thay đổi đột ngột, các cấu kiện không liên tục, thông tầng. cột. Tích hợp hệ thống kết cấu tòa nhà và các tình huống vượt quá giới hạn, chỉ tiêu tính năng địa chấn của kết cấu được chọn là Cấp C (1, 3, 4) và các chỉ tiêu về hiệu suất địa chấn của từng thành phần được thể hiện trong Bảng 1. Giới hạn của góc dịch chuyển giữa các lớp của kết cấu là: Độ đàn hồi 1/1000 đối với động đất nhỏ và độ đàn hồi 1/120 đối với động đất lớn.


4 Phân tích tính toán và kết quả


Theo mục tiêu hiệu suất, các phần mềm khác nhau và các phương pháp tính toán khác nhau được sử dụng để phân tích và chứng minh cấu trúc. Sử dụng SATWE làm chương trình tính toán chính để thực hiện phân tích đàn hồi tương đương của động đất nhỏ, động đất vừa và động đất lớn, đồng thời sử dụng YJK để thực hiện so sánh kiểm tra đàn hồi động đất nhỏ và phân tích bổ sung lịch sử thời gian đàn hồi, đồng thời bổ sung lực đẩy tĩnh PUSH & EPDA dưới tác động của lực lớn động đất. Được chứng minh bằng phân tích đàn hồi động STRAT.


4.1 Phân tích đàn hồi của các trận động đất nhỏ


Dự án này đã thực hiện phân tích và tính toán đàn hồi của nhiều tháp và tháp đơn, xem xét các thông số chính như tác động địa chấn lệch tâm ngẫu nhiên, tác động địa chấn hai chiều, khớp nối xoắn ngang và mô phỏng xây dựng. Kết quả tính toán được thể hiện trong bảng 2. Tỷ lệ cắt trên trọng lượng không thỏa mãn ở phần dưới cùng của sàn có thể đáp ứng yêu cầu sau khi điều chỉnh bằng cách tăng số chế độ tính toán và phóng đại hệ số cắt địa chấn khác. các chỉ số chính đáp ứng các yêu cầu của mã hiện hành.


Theo văn[2]Theo yêu cầu, 5 nhóm sóng tự nhiên và 2 nhóm sóng nhân tạo được chọn để bổ sung vào phân tích lịch sử thời gian đàn hồi. Gia tốc đỉnh hiệu dụng (36cm / s2) và thời gian (5-10 lần chu kỳ rung động tự nhiên cơ bản của kết cấu và lớn hơn 15 giây) của sóng địa chấn đáp ứng các yêu cầu của đặc điểm kỹ thuật và sự khác biệt giữa ảnh hưởng địa chấn trung bình hệ số của ba kỳ đầu và kết quả phổ đáp ứng không vượt quá 20%. Lực cắt ở đáy kết cấu tính theo từng đợt địa chấn không nhỏ hơn 65% kết quả tính toán của phổ phản ứng, và giá trị trung bình của lực cắt tại đáy kết cấu tính theo bảy sóng không dưới 80% kết quả tính toán của phổ phản ứng. Các đường cong cắt, mô men uốn, chuyển vị và góc dịch chuyển của phép phân tích lịch sử thời gian tương tự như các đường cong được tính bằng phổ phản ứng và kết quả chỉ số đáp ứng các yêu cầu của đặc điểm kỹ thuật.


4.2 Phân tích độ co giãn và không co giãn khi động đất vừa và lớn


Theo mục tiêu hoạt động, tính toán độ đàn hồi tương đương của kết cấu dưới tác động của động đất vừa và lớn được thực hiện. Khi lực động đất tăng lên, bản lề nhựa của các cấu kiện lần lượt được phát triển. Việc tăng tỷ số giảm chấn của kết cấu và giảm độ cứng của các dầm liên kết được xem xét một cách thích hợp trong tính toán và hệ số điều chỉnh nội lực của các thành phần liên quan đến cấp địa chấn không được xem xét. Trong phân tích đàn hồi và phân tích không năng suất, độ bền vật liệu tương ứng là giá trị thiết kế và giá trị tiêu chuẩn.


Từ tính toán và phân tích, có thể thấy rằng: (1) Dưới tác dụng của động đất vừa phải, cả cấu kiện chính và cấu kiện thẳng đứng thông thường đều thỏa mãn tính đàn hồi không chịu uốn và đàn hồi cắt, còn cấu kiện tiêu tán năng lượng không chịu uốn và khả năng chống cắt. Trong đó, cốt thép tính toán chịu uốn và cốt thép tính toán chịu cắt của một số tường chịu cắt lớn hơn khi chịu trận động đất nhỏ, cốt thép tính toán chịu cắt của một số dầm khung và dầm ghép lớn hơn cốt thép chịu cắt trong động đất nhỏ. (2) Dưới tác dụng của một trận động đất lớn, tường chống cắt ở khu vực được gia cố dưới cùng có thể đáp ứng khả năng chịu cắt và lực cản không sinh ra, còn các tường chống cắt khác đáp ứng được phần chịu cắt phần lớn thành phần năng lượng. Một số tường chịu cắt có cốt thép tính toán chịu cắt lớn hơn đối với động đất vừa và nhỏ. (3) Ứng suất cắt của tường chịu cắt đáp ứng các yêu cầu mục tiêu về tính năng. (4) Dưới tác động không sinh ra của động đất vừa phải, các chi tường cục bộ xuất hiện ứng suất kéo.


4.3 Phân tích đàn hồi của các trận động đất lớn


Sử dụng PUSH để thực hiện phân tích lực đẩy tĩnh của một tháp đơn lẻ, kết quả được thể hiện trong Bảng 3. Góc dịch chuyển giữa các tiểu bang lớn nhất tại điểm kết cấu đều đáp ứng giới hạn 1/120, có thể đạt được mục tiêu củng cố chống địa chấn của "không rơi trong một trận động đất lớn". Sau khi khảo sát bản đồ phân bố hư hỏng kết cấu tại các điểm tác động của các trận động đất nhỏ, trung bình và lớn, trạng thái làm việc đàn hồi được duy trì trong các trận động đất nhỏ, bản lề dẻo của một số bộ phận tiêu tốn năng lượng được phát triển dần trong các trận động đất vừa và lớn. Từ phân tích so sánh lực cắt cơ bản trong Bảng 3, có thể thấy rằng hệ thống kết cấu đi vào giai đoạn dẻo đàn hồi thông qua năng suất của cấu kiện dưới tác dụng của một trận động đất lớn, có vai trò tiêu tán năng lượng tốt hơn, chứng tỏ hệ thống kết cấu có độ dẻo nhất định. Tại phần chuyển tiếp kết cấu phía dưới, dầm chuyển tiếp và cột chuyển tiếp ở trạng thái đàn hồi tại các điểm tác dụng động đất nhỏ, trung bình và lớn, không có hư hỏng.


Để tiết lộ rõ ​​ràng trạng thái lực địa chấn tổng thể của các tháp đôi có khung lớn, một phân tích dẻo đàn hồi động của nhiều tháp đã được thực hiện bằng cách sử dụng STRAT. Các đặc điểm cấu tạo phi tuyến nén (một chiều / hai chiều) để nhận ra hiệu suất phi tuyến của thành phần và hiệu suất phi tuyến của cấu trúc tổng thể.2 nhóm sóng tự nhiên và 1 nhóm sóng nhân tạo được lựa chọn để phân tích và tính toán, các sóng địa chấn được lựa chọn đáp ứng yêu cầu của tài liệu[2]và[3]Yêu cầu.


Kết quả tính toán cho thấy: (1) Góc dịch chuyển giữa các tiểu bang theo hướng X là 1/196 (tháp 1) và 1/235 (tháp 2); góc dịch chuyển giữa các tiểu bang theo hướng Y là 1/188 (tháp 1) ) và 1/149 (Tháp 2). Kết cấu ở trạng thái ổn định dưới tác động của một trận động đất lớn, thỏa mãn mục tiêu củng cố địa chấn là "không bị sụp đổ sau một trận động đất lớn". (2) Lực cắt cơ bản lớn nhất theo phương X và Y của kết cấu là 182343kN và 193914kN, và tỷ lệ cắt trên trọng lượng tương ứng là 5,94% và 6,32%. (3) Giá trị trung bình của độ dịch chuyển khối chóp theo phương X và Y lần lượt là 0,63m (tháp 1) và 0,72m (tháp 1), 0,47m (tháp 2) và 0,80 (tháp 2). Chỉ số phản ứng tổng thể dưới một trận động đất lớn đáp ứng các yêu cầu thiết kế đặc điểm kỹ thuật.


Qua phân tích quá trình sóng lịch sử thời gian có thể thấy rằng: (1) Ống lõi và chùm tia nối sinh ra


Tiêu thụ năng lượng sớm, quy mô lớn, sâu, hiệu quả; diện tích lớn của năng suất chùm khung, tiêu thụ năng lượng hiệu quả. (2) Các chi thành ở dưới cùng của ống lõi hơi uốn cong và tạo ra cục bộ. (3) Ở dưới cùng của thành cắt ngoại vi, phần hơi bị uốn cong và nhường. (4) Không có lực căng ở dưới cùng của cột khung ngoài. (5) Phần cuối của chùm chuyển đổi hỗ trợ khung bị hỏng nhẹ và cột chuyển đổi được hỗ trợ khung không bị hỏng. (6) Không có hư hỏng đối với kết cấu dầm và cột ở nhịp lớn của mái khối đế. (7) Ứng suất của tấm sàn khối đế lớn hơn cục bộ, và các bộ phận cục bộ dẫn đến.


4.4 Phân tích ứng suất sàn


Kích thước mặt phẳng của cấu trúc khối đế khoảng 52m × 142m và không có mối nối ở giữa khối đế. Chương trình PMSAP được sử dụng để phân tích tấm đàn hồi 6 để tiết lộ sự phân bố ứng suất của sàn khối đế lớn dưới tác động động đất vừa phải. Đồng thời, xét đến sự thay đổi nhiệt độ (giá trị tuyệt đối của chênh lệch nhiệt độ là 20 ℃), sự thay đổi ứng suất của bản sàn khối đế được xem xét và ứng suất bản sàn của kết cấu nhịp lớn 25,2m hai chiều. của mái khối đế dưới tác dụng của trọng lực được coi là.


Từ kết quả phân tích có thể thấy: (1) Dưới tác dụng không sinh ra của động đất vừa, bản sàn rõ ràng là ứng suất tập trung ở các góc lỗ hở, góc ống lõi tháp và cột khung tháp. . (2) Dưới tác dụng của chênh lệch nhiệt độ, bản sàn hiển nhiên bị ứng suất ở các góc của tòa nhà, góc mở, góc của ống lõi tháp và cột của khung tháp. Trong đó, sàn trung tâm của khối đế xuất hiện ứng suất nén cục bộ trong điều kiện nhiệt độ tăng, mức ứng suất của sàn không cao, trong điều kiện giảm nhiệt độ thì ứng suất kéo lớn hơn, mức ứng suất của sàn càng cao. Việc gia cố các dầm kết cấu ở giữa và các cột kết cấu nằm trong đường bao của mục tiêu tính toán đàn hồi động đất nhỏ dưới tác dụng của nhiệt độ tăng và giảm nhiệt độ. (3) Dưới tác dụng của trọng lực, giá trị ứng suất nén của bản sàn nhịp lớn càng cao, trong khi các nhịp lân cận ở hai đầu chịu tác dụng của kết cấu nhịp lớn xuất hiện ứng suất kéo lớn hơn.


4.5 Phân tích sự thoải mái của mái nhịp lớn


Ở nhịp lớn 25,2 mét hai chiều của mái khối đế, một hồ bơi được đặt ở phần trên. Để đảm bảo việc sử dụng thoải mái, STRAT được sử dụng để phân tích mức độ thoải mái. Phổ phản ứng địa chấn dọc và đầu vào sóng lịch sử gia tốc người đi bộ được chọn Sau khi phân tích: (1) Dưới tác động của phổ phản ứng địa chấn dọc, tần số tối thiểu là 3,8 Hz. (2) Sử dụng phân tích và tính toán lịch sử thời gian, gia tốc lớn nhất là 0,018m / s2. (3) Dưới tải trọng chết và tải trọng sống, độ võng lớn nhất của dầm kết cấu nhịp dài dưới độ cứng dài hạn là 24mm, và tỷ lệ độ võng trên nhịp là 1/1050. Các chỉ số chính đáp ứng các yêu cầu về giới hạn đặc điểm kỹ thuật.


4.6 Phân tích cột xuyên thấu


Tại công trình này xảy ra tình trạng trụ cột lên tầng 2 của kết cấu chịu lực chính xuyên qua sàn. Sử dụng MidasGen2014 để phân tích mô phỏng, chọn cột có lớp chéo tương ứng, tác dụng một lực tập trung đơn vị lên đỉnh cột, thu được chế độ vênh của cột lớp chéo và sau đó thu được giá trị hệ số tải trọng tới hạn tương ứng. Sau đó, sử dụng công thức độ không ổn định Euler Pcr = π2EI / (μL) 2, chiều dài tính toán μL được tính toán ngược lại để có được hệ số chiều dài tính toán của cột lớp phủ. Nhập hệ số chiều dài tính toán của từng cột xuyên tầng vào toàn bộ mô hình tòa nhà và tiến hành tính toán kiểm tra xem xét hiệu ứng P-Δ dưới tác động của một trận động đất lớn. Kết quả tính toán kiểm tra cho thấy cường độ và độ ổn định đáp ứng các yêu cầu của mật mã.


5 biện pháp tăng cường chính


Qua việc trình bày và phân tích trên, kết cấu của công trình này có thể đáp ứng các chỉ số liên quan dưới tác dụng của tải trọng thẳng đứng và tải trọng gió, đồng thời có thể đáp ứng mục tiêu gia cố địa chấn. Kết hợp các yêu cầu mục tiêu hoạt động của từng bộ phận và hướng tăng cường của các bộ phận yếu, các biện pháp tăng cường sau đây được áp dụng: (1) Diện tích cốt thép ở dưới cùng của tường chịu cắt tăng tỷ lệ cốt thép tối thiểu của cốt thép phân bố của tường lên 0,50%. (2) Khả năng chịu tải và độ dẻo của các cấu kiện cốt thép mặt cắt lắp trong dầm chuyển và cấu kiện cột chuyển. (3) Tăng tỷ lệ cốt thép tối thiểu của cốt thép phân bố dọc của tường dưới tác dụng của động đất vừa phải lên 0,5% và tăng tỷ lệ cốt thép dọc của cột giấu để đáp ứng yêu cầu về lực kéo của tường. (4) Độ dày của tầng thứ hai đến tầng thứ năm của khối đế được tăng cường để


150mm, được trang bị dầm kết cấu nhịp lớn hai chiều 10 @ 150, 25,2m hai lớp hai chiều và các cột kết cấu liên kết trên mái khối đế đều được đặt bằng thép hình, và dầm kết cấu bê tông cốt thép được đặt trong phạm vi 2 / 3 nhịp của các nhịp liền kề để tăng cường sức mạnh và độ cứng của nó.


6 nhận xét kết luận


Các tòa nhà cao tầng có khung gầm lớn, nhiều tháp và vượt quá giới hạn, với yêu cầu chức năng cao và nhiều ứng dụng của hệ thống kết cấu. Phân tích và trình diễn tính toán chi tiết đã được thực hiện thông qua các phương pháp thiết kế địa chấn dựa trên hiệu suất tòa nhà đáp ứng các yêu cầu của công sự địa chấn. Đối với các dự án như vậy, khái niệm thiết kế và phương pháp luận có thể được tóm tắt như sau: (1) Chọn một hệ thống kết cấu hợp lý, đánh giá rõ ràng các hạng mục vượt quá giới hạn và các bất thường của kết cấu, và đề xuất các chỉ tiêu hoạt động địa chấn thích hợp. (2) Theo yêu cầu mục tiêu hoạt động đã đặt ra, tiến hành phân tích tổng thể chi tiết về cấu trúc, bổ sung minh chứng sâu hơn và phân tích các điểm yếu và điểm yếu, đồng thời đề xuất các biện pháp củng cố tương ứng. (3) Phân tích cụ thể và xem xét các tổ hợp khác nhau của các điều kiện làm việc để bộc lộ các lực thực tế trong các điều kiện bất lợi nhất và tránh xem xét mù quáng đến tất cả các điều kiện làm việc hoặc chỉ xem xét không đúng các điều kiện làm việc đơn lẻ. (4) Hệ thống cấu trúc phức tạp cần được phân tích bằng nhiều thủ tục khác nhau và kết quả phân tích so sánh và chứng minh nên được sử dụng để đảm bảo độ tin cậy của các kết luận phân tích.


Tác giả: Gu Baocheng



Chúc các bạn đọc tin xem bao bong da hom nay vui vẻ!

Original text